消聲室的性能是否符合使用要求，一般用檢定自由場(chǎng)的方法來檢驗(yàn)，即點(diǎn)聲源在其中產(chǎn)生的聲壓應(yīng)與到聲源的距離成反比，實(shí)測(cè)聲場(chǎng)與理想自由場(chǎng)的偏差，是用以衡量消聲室性能優(yōu)劣的主要指標(biāo)。在一般的聲學(xué)測(cè)試中，要求此偏差不大于±1dB；對(duì)于傳聲器校準(zhǔn),則要求在校準(zhǔn)距離附近此偏差不大于±0.1dB。
消聲室除了應(yīng)滿足自由場(chǎng)的要求外，還要求有較低的本底噪聲。故在消聲室與基礎(chǔ)之間，還需采取一定的隔振措施。
對(duì)于次進(jìn)入消聲室的人來說，在這里面實(shí)在是太不習(xí)慣了，和外界的聽覺感觸完全不一樣，擊掌說話沒有任何回聲，走動(dòng)時(shí)衣褲摩擦的聲音卻前所未有的清晰，在不說不動(dòng)的情況下這里安靜的似乎能聽到自己血液流淌的聲音。在這種極度安靜的環(huán)境下，次接觸消聲室的人都會(huì)馬上感覺到孤獨(dú)和輕微的恐懼。
消聲室的校準(zhǔn)原先只在國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)GB6882或ISO3745《聲學(xué)—噪聲源聲功率級(jí)的測(cè)定—消聲室和半消聲室精密法》中的附錄A規(guī)定了測(cè)試聲場(chǎng)地校準(zhǔn)程序。2006年發(fā)布了JJF1147—2006《消聲室和半消聲室聲學(xué)特性校準(zhǔn)規(guī)范》詳細(xì)地規(guī)定了消聲室和半消聲室聲學(xué)特性地確定和評(píng)價(jià)。
消聲室主要技術(shù)指標(biāo)有兩項(xiàng)：①自由聲場(chǎng)的頻率范圍和空間范圍 [1] ；②本底噪聲。
本底噪聲地測(cè)量相對(duì)比較簡(jiǎn)單，一般是在消聲室或半消聲室內(nèi)選擇3 ～5個(gè)測(cè)點(diǎn)，依次測(cè)量各測(cè)點(diǎn)處的聲壓級(jí)和1 /1 倍頻帶聲壓級(jí)，取相應(yīng)的算術(shù)平均值作為該房間的本底噪聲級(jí)。
自由聲場(chǎng)的頻率范圍和空間范圍測(cè)量過程是將傳聲器按選定的路徑向吸聲壁面方向移動(dòng)至下一個(gè)測(cè)點(diǎn)，測(cè)點(diǎn)之間的距離相等并不大于0.1 m，終的測(cè)點(diǎn)與吸聲壁面的距離應(yīng)不大于0.75 m，每條測(cè)量路徑上的測(cè)點(diǎn)數(shù)不少于10個(gè)。依次測(cè)量各選定路徑所有測(cè)點(diǎn)上的聲壓級(jí)。
電波混響室技術(shù)研究的早期，在電磁兼容性測(cè)試技術(shù)中引人混響室測(cè)試平臺(tái)的初衷主要是混響室可以利用較小的功率輸入獲得強(qiáng)輻射場(chǎng)。
由于電波混響室提供的電磁環(huán)境具有以下特性：空間均勻，室內(nèi)能量密度各處一致；各向同性，在所有方向的能量流是相同的；隨機(jī)極化，所有的波之間的相角以及它們的極化是隨機(jī)的。所以混響室可用于多種涉及輻射場(chǎng)的測(cè)量其中包括：
l 輻射抗擾度和輻射發(fā)射測(cè)量。在混響室內(nèi)可形成各向同性、均勻的場(chǎng)，因而特別適合進(jìn)行輻射抗擾度測(cè)量，尤其是對(duì)于大型的EUT
l 屏蔽效能測(cè)量。對(duì)屏蔽襯墊、屏蔽材料的屏蔽效能測(cè)量的特點(diǎn)是在大的混響室內(nèi)設(shè)置另外一個(gè)較小的屏蔽殼體，并在此殼體內(nèi)對(duì)由屏蔽材料泄漏進(jìn)入的場(chǎng)也進(jìn)行模攪拌，并分別接收混響室中及屏蔽殼體內(nèi)電磁場(chǎng)的功率，從而求得屏蔽效能。
l 天線效率測(cè)量。在天線參數(shù)測(cè)量中，天線效率的測(cè)量是比較困難的。這主要是由于測(cè)量一付天線在全部立體角范圍內(nèi)輻射的總功率是十分困難的。因?yàn)槿魏我桓秾?shí)用的天線都不可能是完全全向的，不同立體角的輻射功率密度也是不同的。但這些困難在混響室測(cè)量中不復(fù)存在。
在無線通信領(lǐng)域，利用電波混響室的多反射形成的漫射場(chǎng)模擬無線通信中的多入多出環(huán)境。其研究?jī)?nèi)容較多，比如汽車內(nèi)部的超寬帶通信等。
目前，應(yīng)用多、標(biāo)準(zhǔn)認(rèn)可、運(yùn)行比較可靠的電波混響室是機(jī)械攪拌式混響室，又稱模式攪拌式混響室(Mode Stirred Reverberation Chamber)，它是在高反射腔體內(nèi)，安裝一個(gè)或多個(gè)機(jī)械式攪拌器，通過攪拌器的連續(xù)或者步進(jìn)式轉(zhuǎn)動(dòng)改變邊界條件，從而在腔室內(nèi)形成統(tǒng)計(jì)均勻、各向同性、隨機(jī)極化的場(chǎng)。此外，在混響室的研究中，不少學(xué)者提出了其他一些也能實(shí)現(xiàn)電磁混響的設(shè)計(jì)方案，這里做一簡(jiǎn)單介紹。
(1)擺動(dòng)墻(Moving Wall)式混響室。
1992年，Huang Yi等提出采用擺動(dòng)墻方案。由于混響室墻體的擺動(dòng)，使室內(nèi)體積不斷變化．從而連續(xù)改變空腔的諧振條件而達(dá)到混響的目的，但這種裝置的實(shí)際實(shí)現(xiàn)有一定困難。2002年，N.K.Kouveliotis等用FDTD方法仿真計(jì)算了擺動(dòng)墻混響室的品質(zhì)因數(shù)Q和場(chǎng)均勻性．并通過建模、仿真其對(duì)EUT進(jìn)行了測(cè)試，考察了擺動(dòng)墻混響室產(chǎn)生混響的性能。
(2)漫射體式混響室。
1997年，M．Petirsch等提出將建筑聲學(xué)中對(duì)聲波反射的Schroeder漫射體用于改善混響室內(nèi)電磁波的諧振，并用數(shù)值方法分別計(jì)算了帶有和不帶有漫射體的混響室內(nèi)電磁場(chǎng)的分布情況，結(jié)果表明漫射體改善了室場(chǎng)內(nèi)的均勻性。
(3)波紋墻式混響室。
1998年，E.A.Godfrey等提出了一種波紋墻的混響室結(jié)構(gòu)方案，并探討了在一個(gè)小型混響室內(nèi)(1.8m×1.2 m×0.8m)采用波紋墻對(duì)場(chǎng)均勻性的影響，考察的頻率范同為150MHz～650MHz，實(shí)驗(yàn)分別在平面鋁墻和鋼波紋墻混響室內(nèi)進(jìn)行，對(duì)比兩種條件下的數(shù)據(jù)結(jié)果表明，波紋墻有利于改善混響室內(nèi)的場(chǎng)均勻性。
(4)源攪拌混響室。
1992年，Y.Huang和D.J.Edwards提出源攪拌的方法。它通過在測(cè)試中移動(dòng)天線的位置或控制天線陣中不同天線的發(fā)射信號(hào)的方法改變測(cè)試中源的位置，達(dá)到混響的目的。它的基本原理是改變混響室中各本征模的權(quán)重因子。這種方法由于不用機(jī)械攪拌器，使得測(cè)試空間增大，而且還能改善混響室的低頻性能，所以至今仍有人對(duì)之進(jìn)行研究，這些研究用本征函數(shù)疊加的方法推導(dǎo)了混響室有源激勵(lì)的電磁場(chǎng)分布公式，并提出了對(duì)稱模與反對(duì)稱模發(fā)射的方法(即源攪拌方法)，從理淪上證實(shí)了利用源攪拌實(shí)現(xiàn)混響的可行性，一定條件下在低模狀態(tài)下可獲得均勻場(chǎng)，并且模擬的結(jié)果證實(shí)了數(shù)據(jù)推導(dǎo)的正確性，為混響室在低于可用頻率的分析提供了可行的方法。
(5)頻率攪拌混響室
1994年，David A.Hill提出頻率攪拌的方法。其二維的數(shù)值計(jì)算結(jié)果表明，用中心頻率為4GHz、帶寬為10MHz的線源激勵(lì)時(shí)，場(chǎng)的均勻性很好，其三維分布情況還有待進(jìn)一步分析。此外，非零帶寬對(duì)敏感度測(cè)試的影響有待進(jìn)一步分析。在輻射發(fā)射測(cè)試中，由于不能控制受試設(shè)備(EUT）的頻譜，是否還能用頻率攪拌的方法進(jìn)行測(cè)試有待研究。
（6）不對(duì)稱結(jié)構(gòu)(或固有)混響室
1998年，F(xiàn)rank B.J.Leferink等設(shè)計(jì)了一種新型混響室，它沒有任何兩個(gè)墻面是平行的，只有一個(gè)壁面垂直于其他墻面，混響室的長(zhǎng)、寬、高尺寸不成比例，且在室內(nèi)某些位置安裝了漫射體。研究結(jié)果表明，其在沒有使用機(jī)械攪拌器的情況下產(chǎn)生了統(tǒng)計(jì)均勻的電磁場(chǎng)，使得測(cè)試時(shí)間相對(duì)于機(jī)械攪拌混響室而言大幅度減少。S.Y.Chung等還考察了“Schroeder diffuser”和“Rand
